阻力係數的問題，透過圖書和論文來找解法和答案更準確安心。 我們找到下列問答集和懶人包總整理

海洋智慧裝備液壓技術

為了解決阻力係數的問題，作者劉延俊,薛剛 這樣論述：

　　本書主要介紹應用於海洋裝備中的液壓傳動技術。全書將傳統的液壓技術基本知識與近年來其在海洋裝備中的實際應用相結合，全面介紹了液壓流體力學基礎、主要元器件(包括液壓泵、液壓馬達、液壓缸、液壓控制閥、液壓輔助裝置等)、基本回路、典型液壓系統、伺服系統及其在海洋中的應用，同時，介紹了海洋裝備液壓系統的設計與計算。本書中的許多實例是作者近三十年在液壓技術和海洋工程交叉領域科研方面所做的工作。書中元件的圖形符號、回路以及系統原理圖全部採用最新圖形符號繪製，並在附録一中列出；附録二列出了常見液壓元件、回路、系統常見的故障與排除措施。 　　本書可供從事海洋工程與裝備技術工作者參閲使用

，也可作爲工科專業相關研究方向的教學參考書。

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雙穩態彈簧機構於撲翼機的作用

為了解決阻力係數的問題，作者吳尚霖 這樣論述：

本次研究將來自果蠅的雙穩態彈簧機構（click mechanism，或譯為開關機構）用於撲翼機（翼展300mm，重37g）中，增加撲翼機推力。雙穩態彈簧機構發現於果蠅的外骨骼構造，至今已有許多關於此機構是否對推力有助益的研究。然而這些研究大部分是數值分析或是小尺寸機械拍翼模型的實驗，尚未有應用於可實際飛行的撲翼機。因此本文以製作能完整負擔自重飛行的撲翼機為目標，設計雙穩態彈簧機構與撲翼機。透過力感測器測量撲翼機拍動時的推力及水平阻力，以及高速攝影機追蹤翼面拍動速度與翼面傾角，與無彈簧的撲翼機對照組相比較，以此分析雙穩態彈簧機構對撲翼機的作用。實驗發現雙穩態彈簧機構能使撲翼機最大推力達30g，

相較無彈簧對照組增加達35%，且功耗不變。分析翼面運動發現，此彈簧機構在下半行程加速翅膀的特性使撲翼機有更高的峰值速度及方均根速度，且配合翼面傾角的改變而達成巨大的推力增幅。此外，撲翼在揮動時的弧型截面也增加了雙穩態彈簧機構撲翼機的推力。

海洋智慧裝備液壓技術

為了解決阻力係數的問題，作者 這樣論述：

　　本書主要介紹應用於海洋裝備中的液壓傳動技術。全書將傳統的液壓技術基本知識與近年來其在海洋裝備中的實際應用相結合，全面介紹了液壓流體力學基礎、主要元器件(包括液壓泵、液壓馬達、液壓缸、液壓控制閥、液壓輔助裝置等)、基本回路、典型液壓系統、伺服系統及其在海洋中的應用，同時，介紹了海洋裝備液壓系統的設計與計算。本書中的許多實例是作者近三十年在液壓技術和海洋工程交叉領域科研方面所做的工作。書中元件的圖形符號、回路以及系統原理圖全部採用最新圖形符號繪製，並在附録一中列出；附録二列出了常見液壓元件、回路、系統常見的故障與排除措施。 　　本書可供從事海洋工程與裝備技術工作者參閲使用，也可作爲工科專業相

關研究方向的教學參考書。   作者簡介 劉延俊 　　自2004年開始涉足海洋技術與裝備的研究工作，先後承擔了17項專案，現任海洋工程諮詢協會（海洋可再生能源分會、深海技術與工程分會、未來海洋聯盟海洋技術分會）常務理事、海洋發展研究會深海科學與技術分會常務理事，是海洋工程裝備領域的領軍人物。主要從事海洋工程裝備技術的研究，近年來在SCI、EI、CSSCI、SSCI等期刊上發表論文30餘篇，出版專著4部，獲得專利11項，其研發的震盪浮子式液壓海浪發電裝置，已成功進行海試驗證，相關技術正在進行推廣應用；其研發的4000公尺深海自持式智慧ARGO浮標、3000公尺級海底底質聲學現場探測設備等，

為海洋儀器裝備自主創新研究提供了重要支援。 第1 章 緒論 1.1 海洋裝備液壓傳動的發展概况 1.2 液壓傳動的工作原理及其組成部分 1.2.1 液壓傳動的工作原理 1.2.2 液壓傳動系統的組成與圖形符號 1.3 海洋裝備液壓傳動的優缺點 1.3.1 海洋裝備液壓傳動的優點 1.3.2 海洋裝備液壓傳動的缺點 1.4 液壓傳動在海洋裝備中的應用 1.4.1 液壓傳動與海洋油氣資源開發裝備 1.4.2 液壓傳動與海洋新能源利用裝備 1.4.3 液壓傳動與水下航行器 第2 章 海洋液壓流體力學基礎 2.1 海洋裝備液壓油 2.1.1 海洋裝備液壓油的種類 2.1.2 海水液壓油的優缺點

2.1.3 液壓油的性質 2.1.4 對海洋裝備液壓油的要求 2.1.5 海洋裝備液壓油的選擇 2.1.6 海洋裝備液壓油的污染與防治 2.2 液體靜力學 2.2.1 靜壓力及其特性 2.2.2 重力作用下靜止液體中的壓力分佈（靜力學基本方程） 2.2.3 壓力的表示方法和單位 2.2.4 靜止液體中壓力的傳遞（帕斯卡原理） 2.2.5 液體靜壓力作用在固體壁面上的力 2.3 液體動力學 2.3.1 基本概念 2.3.2 連續性方程 2.3.3 伯努利方程 2.3.4 動量方程 2.4 流動阻力和能量損失（壓力損失） 2.4.1 流動阻力及能量損失（壓力損失）的兩種形式 2.4.2 流體的兩種

流動狀態 2.4.3 圓管層流 2.4.4 圓管紊流 2.4.5 沿程阻力係數λ 2.4.6 局部阻力係數ξ 2.5 孔口和縫隙流量 2.5.1 孔口流量 2.5.2 縫隙流量 2.6 空穴現象和液壓衝擊 2.6.1 空穴現象 2.6.2 液壓衝擊 第3 章 液壓泵及液壓馬達 3.1 液壓泵概述 3.1.1 液壓泵的基本工作原理 3.1.2 液壓泵的分類 3.1.3 液壓泵的圖形符號 3.1.4 液壓泵的主要性能參數 3.1.5 液壓泵特性及檢測 3.2 齒輪泵 3.2.1 外嚙合齒輪泵的結構及工作原理 3.2.2 外嚙合齒輪泵的流量計算 3.2.3 齒輪泵結構中存在的問題及解決措施 3.2

.4 内嚙合齒輪泵 3.2.5 齒輪泵的優缺點 3.3 葉片泵 3.3.1 雙作用式葉片泵 3.3.2 單作用式葉片泵 3.3.3 雙聯葉片泵 3.3.4 葉片泵的優缺點 3.4 柱塞泵 3.4.1 徑向柱塞泵 3.4.2 軸向柱塞泵 3.4.3 柱塞泵的優缺點 3.4.4 柱塞泵在海洋中的應用 3.5 螺桿泵 3.6 液壓馬達簡介 3.6.1 液壓馬達的分類 3.6.2 液壓馬達的工作原理 3.6.3 液壓馬達的主要性能參數 3.6.4 液壓馬達的圖形和符號 3.7 液壓泵的性能比較及應用 第4 章 液壓缸 4.1 液壓缸種類和特點 4.1.1 活塞缸 4.1.2 柱塞缸 4.1.3 擺動

缸 4.1.4 其他形式的液壓缸 4.2 海洋液壓缸結構 4.2.1 缸筒及缸蓋組件 4.2.2 活塞與活塞桿組件 4.2.3 緩衝裝置 4.2.4 排氣裝置 4.3 液壓缸的設計與計算 4.3.1 液壓缸的設計依據與步驟 4.3.2 液壓缸的主要尺寸確定 4.3.3 強度及穩定性校核 4.3.4 緩衝計算 第5 章 液壓控制閥 5.1 液壓控制閥概述 5.1.1 液壓閥的分類 5.1.2 海洋裝備對液壓閥的基本要求 5.1.3 液壓閥在海洋環境中的應用方法 5.2 方向控制閥 5.2.1 單向閥 5.2.2 換向閥 5.3 壓力控制閥 5.3.1 溢流閥 5.3.2 減壓閥 5.3.3 順

序閥 5.3.4 壓力繼電器 5.4 流量控制閥 5.4.1 節流口的流量特性 5.4.2 節流閥 5.4.3 調速閥 5.4.4 溫度補償調速閥 5.4.5 溢流節流閥 5.4.6 分流集流閥 5.5 其他類型的控制閥 5.5.1 比例控制閥 5.5.2 插裝閥（邏輯閥） 5.5.3 疊加閥 第6 章 液壓輔助裝置 6.1 蓄能器 6.1.1 蓄能器的功用 6.1.2 蓄能器的分類 6.1.3 蓄能器的容量計算 6.1.4 蓄能器的安裝和使用 6.2 油箱及熱交換器 6.2.1 油箱的作用和結構 6.2.2 油箱的設計要點 6.2.3 油箱容積的確定 6.2.4 熱交換器 6.3 過濾器

6.3.1 過濾器的功用 6.3.2 過濾器的性能指標 6.3.3 過濾器的典型結構 6.3.4 過濾器的選用 6.3.5 過濾器的安裝 6.4 連接件 6.4.1 油管 6.4.2 管接頭 6.5 密封裝置 6.5.1 O 形圈密封 6.5.2 間隙密封 6.5.3 壓力補償器 第7 章 海洋液壓基本迴路 7.1 海洋壓力控制迴路 7.1.1 海洋調壓迴路 7.1.2 海洋減壓迴路 7.1.3 海洋增壓迴路 7.1.4 海洋保壓迴路 7.1.5 海洋卸荷迴路 7.1.6 海洋平衡迴路 7.1.7 海洋鎖緊迴路 7.2 海洋速度控制迴路 7.2.1 海洋調速迴路 7.2.2 海洋快速運動迴路

7.2.3 海洋速度換接迴路 7.2.4 海洋工程裝備實例 7.3 方向控制迴路 7.3.1 簡單方向控制迴路 7.3.2 複雜方向控制迴路 7.4 多執行元件控制迴路 7.4.1 順序動作迴路 7.4.2 同步迴路 7.4.3 多缸工作運動互不干擾迴路 7.5 深海壓力補償技術 7.5.1 壓力補償技術 7.5.2 深海油箱設計實例 7.5.3 壓力補償技術的應用 第8 章 海洋裝備典型液壓系統 8.1 液壓系統圖的閲讀和分析方法 8.1.1 液壓系統圖的閲讀 8.1.2 液壓系統圖的分析 8.2 120kW 漂浮式液壓海浪發電站 8.2.1 概述 8.2.2 120kW 漂浮式液壓海浪

發電站液壓系統工作原理 8.3 「蛟龍號」液壓系統 8.3.1 概述 8.3.2 「蛟龍號」液壓系統的工作原理 8.3.3 「蛟龍號」液壓系統的特點 8.4 海底底質聲學現場探測設備液壓系統 8.4.1 概述 8.4.2 海底底質聲學現場探測設備液壓系統的工作原理 8.5 海水泵架液壓油缸升降系統 8.5.1 概述 8.5.2 海水泵架液壓油缸升降系統的工作原理 8.5.3 海水泵架液壓油缸升降系統的特點 8.6 深水水平連接器的液壓系統 8.6.1 概述 8.6.2 深水水平連接器的液壓系統的工作原理 8.7 海洋固定平臺模塊鑽機轉盤的液壓系統 8.7.1 概述 8.7.2 海洋固定平臺模塊

鑽機轉盤液壓系統的工作原理 8.7.3 海洋固定平臺模塊鑽機轉盤液壓系統的特點 第9 章 海洋裝備液壓系統的設計與計算 9.1 概述 9.2 明確系統的設計要求 9.3 分析工况編制負載圖 9.4 確定系統的主要參數 9.5 擬訂系統原理圖 9.6 選取液壓元件 9.7 系統性能的驗算 9.8 繪製工作圖、編制技術文件 第10 章 液壓伺服系統 10.1 概述 10.1.1 液壓伺服系統的工作原理 10.1.2 液壓伺服系統的構成 10.1.3 液壓伺服系統的分類 10.2 典型的液壓伺服控制元件 10.2.1 滑閥 10.2.2 射流管閥 10.2.3 噴嘴擋板閥 10.3 電液伺服閥在

海洋裝備液壓系統中的應用 10.3.1 噴嘴擋板式電液伺服閥的組成 10.3.2 電液伺服閥的特性 10.3.3 電液伺服閥的選用 10.3.4 電液伺服閥的研究現狀和在海洋裝備中的應用 附錄 附錄1 常用液壓與氣動元（輔）件圖形符號（摘自GB/T 786.1—2009） 附錄2 常見液壓元件、迴路、系統故障與排除措施 參考文獻   前言 　　液壓技術的應用已有200餘年的歷史。1795年，世界上第一臺水壓機問世。然而，直到20世紀30年代，液壓傳動才真正得到推廣應用。液壓傳動具有剛性好、結構緊凑、承載能力強、功率重量比大、響應速度快、遠距離控制靈活等特點，十分適合在海洋裝備中進行

應用。液壓技術在海洋方面最開始應用於艦載火砲的回轉、俯仰以及操舵裝置。第二次世界大戰後，液壓技術開始應用到漁船的絞車等裝置上。隨着海洋活動的增加和液壓產品性能的提升，液壓技術逐漸應用到各種船舶、海洋鑽井平臺、深海探測器以及新能源開發裝置等海洋裝備中。 　　海洋環境的特殊性給液壓技術帶來了新的技術問題，如遠距離控制、密封與潤滑、壓力補償、防腐蝕、失效與故障診斷等。這些問題的解決對液壓技術在海洋裝備中的應用有重要意義。 　　筆者近年來一直從事液壓系統的比例與伺服控制（流體動力控制）、海洋可再生能源、深海裝備開發利用技術、機械系統智能控制與動態檢測技術的研究工作，在海洋工程和液壓傳動交叉技術領域

積累了大量的科研成果和工程經驗，對液壓系統在海洋裝備中的應用有較爲深入和全面的瞭解。因此，爲了推動中國海洋工程裝備的發展，普及液壓技術的相關知識，促進其在海洋中的可靠廣泛應用，基於筆者的專業積累，編著此書。 　　本書全面介紹了液壓流體力學基礎、主要液壓元器件、液壓基本迴路、液壓伺服系統及其在海洋中的應用，總共分爲10章。第1章爲緒論，主要介紹了海洋裝備液壓傳動的發展概况、液壓傳動的工作原理及其組成部分，海洋裝備液壓傳動的特點及應用概况。第2章主要介紹了海洋裝備中液壓系統的流體力學基礎知識，包括液壓油、靜力學、動力學、流動阻力和能量損失、孔口和縫隙流量、空穴現象和液壓衝擊等。第3～6章分别介紹

了液壓泵和液壓馬達、液壓缸、液壓控制閥及液壓輔助裝置的分類、特點、計算和應用等。第7章介紹了幾種液壓基本迴路，並補充了深海壓力補償技術。第8章介紹了幾種典型的海洋裝備液壓系統， 是筆者近三十年在液壓技術和海洋工程交叉領域科研、設計、製造、調試方面所做的相關工作，如120kW 漂浮式液壓海浪發電站、「蛟龍號」液壓系統、海底底質聲學現場探測設備液壓系統等，這些實例旨在提高讀者對海洋裝備液壓技術的認識，啓發我們探索更多更可靠更先進的技術。第9章給出了海洋裝備液壓系統的設計和計算步驟及實例。第10章介紹了液壓伺服系統及其在海洋裝備中的應用。 　　感謝本書編寫過程中給予大力支持的單位和個人。由於筆者學

識水平有限，書中不足之處在所難免，懇請廣大讀者和從事相關研究的專家及同行們批評指正。  

高燃耗核子燃料乾貯護箱系統熱流分析

為了解決阻力係數的問題，作者姚濤 這樣論述：

摘要HI-STORM 100外觀為高度6.09 m，直徑3.36 m的混凝土圓柱形結構。系統内部含有一個焊接而成的不鏽鋼密封桶MPC（multi-purpose canister）用於儲存反應堆替換下來的燃料組件。本文選取MPC-32貯存桶（高度4.85 m，外徑1.78 m）和Westinghouse 17x17高燃耗（45GWd/MTU）壓水堆PWR（Pressurized Water Reactor）燃料組件作爲研究對象，主要的研究内容與結果如下：（1）使用多孔介質模型等效替代燃料組件，合理簡化系統結構以減少網格數量減少計算成本。構建3D模型模擬燃料組件内流速與壓降的關係，並擬合出慣性

阻力係數和黏性阻力係數以等效燃料組件内的流動特性。採用有效導熱係數模擬燃料組件的傳熱特性，軸向上使用面積平均法計算有效導熱係數，徑向上構建2D對稱模型，計算不同發熱功率與壁面溫度條件下燃料單元的最高溫度，根據(Bahney and Lotz, 1996)[1]提供的公式，擬合依賴於溫度的有效導熱係數關係式。（2）在縂衰變熱功率為17kW的條件下模擬HI-STORM 100系統的熱流狀態。針對自然對流的兩種氣體模型①Boussinesq近似②不可壓縮理想氣體進行對比分析，驗證不可壓縮理想氣體模型計算的MPC内部流場與溫度場更符合實際情況。針對兩種常用的紊流模型①k-episilon②k-Ω進行對

比分析，驗證了k-epsilon模型在模擬該現象時會導致高溫位置向下偏移的反常結果。（3）分析了乾式貯存系統在實際運營過程中影響散熱性能的敏感因素。①模擬預測了冷卻年數從10年至55年期間系統的溫度分佈與流場特徵：在此期間，核廢料的衰變熱功率由24.52 kW下降至10.67 kW，系統最高溫度由630 K下降至542 K，MPC外殼最高溫度由410 K下降至355 K，空氣出口溫度由332 K下降至355 K，體積流率有0.088 "m" ^"3" "/s" 下降至0.065 "m" ^"3" "/s" ，初步粗略計算可知，進入環形通道内的空氣將帶走系統内將近80%的熱量。②討論了燃料組

件衰變熱功率不均匀時對系統散熱性能的影響：將32個燃料組件分爲内部12個單元和外部20個單元，用内外單元發熱功率的比值X描述整個系統的熱源分佈。模擬結果驗證了當X≥1時，系統的散熱性能更好，當X＜1時，燃料組件的最高溫度會上升，並從自然對流和傳熱學兩個方面解釋該現象產生的原因。關鍵詞：乾式貯存系統，CFD，多孔介質，自然對流，理想氣體，紊流模型，熱傳導，熱對流